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13 NORMAS LEGALES Martes 5 de diciembre de 2023 El Peruano / pernos vienen suministrados con sus respectivas tuercas y demás elementos necesarios. No obstante, se señala que en el sector típico 2 y 3 (zona urbana) no se tienen códigos VNR de la empresa que deban ser valorizados con redes MT con postes de madera en 10 kV, por lo cual estos ajustes al SICODI no afectan las valorizaciones, y en la zona urbana rural o rural del sector típico 3 se aplican armados similares al SER por lo cual tampoco se ven afectadas las valorizaciones. Lo indicado se sustenta en que, la diferencia de costos es mínima del orden de los 2,1 USD/armado que representa el 0,6% del costo del armado, esta diferencia se diluye en una kilométrica total y la variación porcentual en el Costo de Inversión (CI) debido a la modi fi cación realizada sería de 0,0001 %. Los costos resultantes con las variaciones propuestas por la empresa, estos son muy similares al costo actual de la estructura del SICODI. En consecuencia, en términos de valorizar el VNR (Valor Nuevo de Reemplazo), no se genera una distorsión relevante, siendo esta despreciable; Que, en cuanto a la categoría de los postes en las estructuras de alineamiento vertical (clase 7), se ha confi rmado que cumplen con los requisitos mecánicos necesarios para el conductor más crítico, que es de 240 mm2. Cabe señalar que, en la práctica, este tipo de conductores no se utilizan comúnmente en el sector típico 3 (de carácter urbano-rural), lo que garantiza de manera efectiva la resistencia mecánica. Además, con el objetivo de mantener la e fi ciencia técnica, se ha decidido mantener el mismo tipo de poste para las estructuras de alineamiento. Respecto al aislamiento, ya se ha indica la realización del análisis correspondiente; Que, se con fi rma que el diseño del armado de cambio de dirección triangular guarda similitudes con el de alineamiento, diferenciándose principalmente por la incorporación de un poste más robusto. La rigurosidad del análisis se ha centrado en un vano promedio de 100 m. Los resultados demuestran que, incluso bajo condiciones desfavorables, los esfuerzos al cantiléver de los aisladores y las espigas no superan el 25% de su resistencia mecánica máxima. Esta veri fi cación asegura que la estructura del SICODI satisface plenamente los requisitos mecánicos especí fi cos para con fi guraciones de cambio de dirección triangular, garantizando la integridad y estabilidad de la red en estas circunstancias. En el diseño del armado de cambio de dirección vertical, en relación a la necesidad de incluir el grillete, material necesario para unir el aislador polimérico con el perno tipo ojo. Se indica que este material no es necesario, siendo que los aisladores de suspensión vienen preparados para su instalación directa con el perno ojo. Se ha veri fi cado que los aislamientos del SICODI en redes 10 kV del sector 3 están correctos; Que, el diseño de fi n de línea triangular cumple una función de estructura terminal. La propuesta de CVC Energía, que sugiere una estructura de terminal con derivación en un vano fl ojo, podría ser reemplazada efi cientemente por las estructuras de cambio de dirección, ya sea vertical u horizontal. Aun cuando el presente recurso está orientado a evaluar el petitorio en 10 kV, se ha veri fi cado que los aislamientos del SICODI en redes 22,9 kV del sector 3 están correctos. Se ha realizado cálculos de aislamiento, considerando tensiones nominales de 10 kV para los sectores típicos 01 y 02, y 22,9 kV para los sectores 2, 3, 4, y el Sistema Eléctrico Rural (SER). Estos cálculos abarcaron tensiones representativas, sobretensiones temporales de frente lento y rápido, y requisitos de longitud de línea de fuga de los aisladores, conforme a los niveles de contaminación establecidos en la Norma IEC 60815-2:2008. Además, se tuvieron en cuenta los requisitos de mantenimiento y las prestaciones de los aisladores en zonas de corrosión o alta contaminación salina. Para estas áreas, se consideraron aisladores poliméricos de suspensión con pines de alineamiento. Se precisa que, los requisitos de longitud de fuga de proyectos especí fi cos, como “Línea de Transmisión 500 kV Mantaro – Marcona – Socabaya – Montalvo y Subestaciones Asociadas” y “Reforzamiento del Sistema de Transmisión Centro – Norte Medio en 500 kV (LT Zapallal – Trujillo)”, no son aplicables a las redes de distribución, ya que pertenecen al sistema garantizado de transmisión y cumplen con requisitos más exigentes. La propuesta de CVC Energía de utilizar aisladores ANSI 56-5 carece de sustento técnico y económico, siendo menos e fi cientes que sus equivalentes de tipo pin polimérico, ya contemplados en el SICODI y aplicados en zonas de corrosión o alta contaminación; Que, por lo expuesto, corresponde declarar infundado el petitorio del recurso presentado por CVC Energía; 3.5. Sobre la corrección de las inconsistencias técnicas en la formación de los armados de una red por km del ST3 Simple Terna 10kV con Postes de Concreto Argumentos de CVC Energía Que, CVC Energía indica que una Red por km Simple Terna de 10kV con Poste de Concreto se compone de varios armados, señalando las observaciones por armado respecto a la red por km 10kV Simple Terna con poste de concreto del ST3. Al respecto, se hace énfasis en lo siguiente: a) postes de concreto para redes de simple terna en 10kV, b) camt05-a retenida simple, c) camt38-a solado de estructura de concreto, d) camt40-a cimentación de poste, e) alineamiento triangular 10kV, f) cambio de dirección triangular 10kV, y g) fi n de línea triangular 10kV. Análisis de OsinergminQue, Osinergmin ha realizado un análisis de las observaciones presentadas por CVC Energía con respecto a la revisión de los armados de la red por kilómetro, la cual actualmente emplea un único tipo de poste para secciones de 16-240 mm². Se realizaron un Cálculo Mecánico de Conductores (CMC) y un Cálculo Mecánico de Estructuras para un vano promedio de 72 metros, conforme a las especi fi caciones de SICODI en el ST2. Los resultados obtenidos indican que las cargas de trabajo son adecuadas para todas las secciones; Que, en este contexto, se procedió a evaluar la condición más crítica, es decir, el conductor AAAC de 240 mm². Para este propósito, se utilizó el software REDLIN de Esolutions, especializado en el diseño de redes de media tensión; Que, se siguieron las siguientes premisas: 1. Planteamiento de hipótesis de estado: Se determinaron estas hipótesis en función de la ubicación de las redes de distribución de la empresa; 2. La recurrente propone un Esfuerzo Dieléctrico Super fi cial (EDS) inicial del 18%, aplicable a líneas de transmisión o líneas primarias rurales. Sin embargo, para el vano promedio de 72 m de la red MT estudiada, no se justifi ca este valor. La práctica habitual considera un valor de EDS inicial menor o igual al 12%, obteniendo valores de EDS fi nales del 9%. Estos valores garantizan evitar esfuerzos innecesarios en las estructuras y cumplen con las distancias mínimas de seguridad, como se demuestra en las simulaciones realizadas; 3. Con el fi n de simular un kilómetro de red MT aérea con conductor AAAC de 240 mm² basado en la estructura del SICODI, se identi fi có una zona especí fi ca de la empresa; 4. Se extrajo el per fi l topográ fi co para realizar simulaciones de distribución de estructuras; 5. Diseño de la Red MT y Veri fi cación con Software REDLIN; Que, además, se veri fi có que las Distancias Mínimas de Seguridad (DMS) se cumplen, incluso para vanos superiores a 70 m. Este hallazgo demuestra que las estructuras del SICODI también satisfacen los requisitos mecánicos en el sector típico 3, que presenta vanos promedio de 100 m. Incluso, dichas estructuras han sido proyectadas en Google Earth para simular su disposición real en los emplazamientos. Se las veri fi caciones mecánicas de los postes y retenidas es importante destacar que, en ningún caso, a pesar de proyectar vanos mayores a los 100 m, los factores de seguridad exceden el 100%. Esto demuestra que la estructura del SICODI cumple con las exigencias mecánicas incluso para conductores de 240 mm² AAAC en los sectores